Требования к отбортовкам

Оглавление:

Отбортовка отверстий

Отбортовка отверстий широко используется в штамповочном производстве, заменяя операции вытяжки, с последующей вырубкой дна. Особенно значительную эффективность дает применение этого процесса при изготовлении деталей с большим фланцем, когда вытягивание затруднительно и требует нескольких переходов.

Деформация металла при отбортовке характеризуется изменением радиально-кольцевой сетки, нанесенной на заготовку (рис. 8.57) . При отбортовке отверстий происходит удлинение в тангенциальном направлении и уменьшение толщины. Расстояния между концентрическими окружностями остаются без значительных изменений.

Геометрические размеры при отбортовке определяют исходя из равенства объемов заготовки и детали . Обычно высота борта бывает задана чертежом детали. В этом случае диаметр отверстия под отбортовку примерно подсчитывают, как для простой гибки. Это допустимо благодаря небольшой величине деформаций в радиальном направлении и наличии значительного истончения материала.

Диаметр отверстия определяют по формуле :

  • d = D-2 (Н-0, 43r — 0,72 S), (8.96)

Высота борта выражается зависимостью:

  • H = (Dd)/2 + 0,43r + 0,72S , (8.74)

где обозначения соответствуют (рис. 8.57).

Как видно из последней формулы, высота борта при прочих равных условиях зависит от радиуса закругления. При больших радиусах закругления высота борта значительно увеличивается.

Исследования Р. Вилкена показали, что при увеличении зазора между пуансоном и матрицей до z = (8 ÷ 10) S) происходит естественное увеличение высоты и радиуса закругления борта (рис. 8.58) .

Степень деформации кромки борта при этом не увеличивается, так как диаметр заготовки не меняется. Но вследствие того, что в очаг деформации вовлекается большое количество металла, деформация борта рассредоточивается, а истончение кромки несколько уменьшается. Установлено, что при увеличении зазора до z = (8 ÷ 10) S усилия отбортовки уменьшается на 30 — 35%. Следовательно, соответствующим образом снижаются напряжения в стенках, так как от их величины зависит сопротивление металла деформированию и усилия отбортовки.

Таким образом, этот процесс лучше производить при большой величине зазора между пуансоном и матрицей или при значительно увеличенном радиусе закругления матрицы . Такая отбортовка, характеризуемая большим радиусом закругления, но малой цилиндрической частью борта, вполне приемлема в тех случаях, когда она производится для увеличения жесткости конструкции при малой ее массе.

Процесс с малым радиусом закруглений и большой цилиндрической частью борта может применяться лишь при отбортовке небольших отверстий под резьбу или запрессовке осей или когда конструктивно необходимо иметь цилиндрические отбортованные стенки. Большое влияние величину усилия оказывает форма пуансона.

На рис. 8.59 показаны рабочие диаграммы и последовательность отбортовки при разной форме очертания рабочей части пуансона (криволинейная — траектория, дуга окружности, цилиндр со значительными закруглениями, цилиндр с маленькими закруглениями) . Усилие, необходимое для отбортовки цилиндрическим пуансоном, может быть определено по следующей формуле:

  • P = lnSσt (Dd) , (8.75)

где D — диаметр отбортовки, мм; d — диаметр отверстия, мм.

Выполнение зависит от чистоты среза деформируемой кромки .

Степень деформации при отбортовке отверстий определяется соотношением между диаметром отверстия в заготовке и диаметром борта или так называемым коэффициентом отбортовки :

  • , (8.76)

где d — диаметр отверстия до отбортовка; D — диаметр отбортовки (по средней линии) .

Допустимая величина поперечного сужения вследствии дефектов края отверстия, значительно ниже, чем при испытании на растяжение. Наименьшая толщина у края борта составляет S1 = S .

Величина коэффициента отбортовка зависит :

  • 1) от характера обработки и состояния кромок отверстий (сверления или пробивки, наличие или отсутствие заусенцев) ;
  • 2) относительной толщины заготовки, что выражается отношением (S/D) 100 ;
  • 3) рода материала и его механических свойств;
  • 4) формы рабочей части пуансона.

Экспериментально доказана обратная зависимость предельно допустимого коэффициента отбортовки от относительной толщины заготовки, то есть чем больше относительная толщина заготовки, тем меньше величина допустимого коэффициента отбортовки, тем больше возможная степень деформации. Кроме того, доказана зависимость предельных коэффициентов от способа получения и состояния кромки отверстия.

Наименьшие коэффициенты получены при отбортовке рассверленных отверстий, наибольшие — при отбортовке пробитых. Коэффициент рассверленных отверстий мало отличается от коэффициента пробитой и отожженной заготовки, так как отжиг устраняет наклеп и повышает пластичность металла. Иногда для устранения наклепанного слоя зачищают отверстие на зачистных штампах.

В табл. 8.42 приведены расчетные значения коэффициентов для малоуглеродистой стали в зависимости от условий отбортовки и отношение d/S .

Пробивку отверстий под отбортовку стоит делать со стороны, противоположной направлению отбортовки, или заключать заготовку решеткой вверх, чтобы грань с решеткой оказалась менее растянутой чем закругленная грань .

Если требуется большая высота борта, не может быть получена в одну операцию, то при отбортовке небольших отверстий в искусственных заготовках следует применить процесс с истончением стенок (см. ниже), а в случае отбортовки больших отверстий или при последовательной вытяжке в ленте — предварительную вытяжку , (рис. 8.60).

Расчет размеров h и d проводится по следующим формулам:

  • h = (Dd)/2 = 0,57r ; (8.77)
  • d = D + 1,14r — 2h , (8.78)

Отбортовка отверстий широко применяется при последовательной штамповке в ленте.

Таблица 8.42. Расчетное значение коэффициентов для малоуглеродистых сталей

НЕФТЕПРОДУКТООБЕСПЕЧЕНИЕ

МНОГОТОПЛИВНЫЕ АЗС, АГНКС И АГЗС

Требования к зданиям и сооружениям

Помещения для технического обслуживания и мойки автомобилей, работающих на сжатом и сжиженном газе, должны предусматриваться в одном или нескольких отдельно стоящих зданиях. В этих зданиях допускается предусматривать помещения для мойки и технического обслуживания автомобилей, работающих на бензине и дизельном топливе. При этом помещение мойки автомобилей может быть общим, а помещения технического обслуживания автомобилей, работающих на сжатом или сжиженном газе, должны проектироваться под установку одного автомобиля и отделяться от других помещений противопожарными перегородками I типа. Предусматривать окрасочные работы с применением горючих материалов не допускается.

Раскрытие легкосбрасываемых конструкций помещений категории «А» не должно приводить к повреждению зданий, сооружений и технологического оборудования.

Сбросные трубы сжатого природного газа должны располагаться вертикально с организацией выброса газа вверх. Верхний срез сбросного трубопровода сжатого природного газа должен превышать высоту зданий и сооружений, расположенных в радиусе 5 м от указанного трубопровода, не менее чем на 1 м. При этом высота сбросного трубопровода от уровня планировочной площадки должна быть не менее 3 м.

Устройство навесов с непроветриваемыми объемами (пазухами, карманами) над оборудованием со сжатым природным газом, включая общий навес над площадками заправочных островков, на которых, помимо заправки автомобилей бензином, дизельным топливом или СУГ , осуществляется заправка сжатым природным газом, не допускается.

Устройство очистных сооружений, включая приемные лотки и соединительные трубопроводы, должно исключать возможность распространения по ним СУГ и его паров за пределы каждого заправочного островка и площадки для АЦ .

Законодательная база Российской Федерации

Бесплатная консультация
Федеральное законодательство

  • Главная
  • ПОСТАНОВЛЕНИЕ Минтруда РФ от 21.03.97 N 14 «ОБ УТВЕРЖДЕНИИ ПРАВИЛ ПО ОХРАНЕ ТРУДА В ЛИТЕЙНОМ ПРОИЗВОДСТВЕ» (вместе с «МЕЖОТРАСЛЕВЫМИ ПРАВИЛАМИ ПО ОХРАНЕ ТРУДА В ЛИТЕЙНОМ ПРОИЗВОДСТВЕ. ПОТ Р М-002-97»)
  • «Бюллетень Минтруда РФ», N 10, 1997 (Постановление)
  • Минтруд РФ, М., 1997 (Межотраслевые правила)

5.3. Рабочие площадки и лестницы для обслуживания оборудования

5.3.1. Оборудование, имеющее расположенные на высоте механизмы и устройства, должно снабжаться для обслуживания площадками и лестницами в соответствии со СНиП 2.09.02. Опорные поверхности оборудования, подножек, настилов, специальных площадок и лестниц должны быть нескользкими.

5.3.2. При подъеме на высоту до 1 м и при работе одной рукой должны быть стационарные или откидные площадки шириной 400 — 500 мм или отдельные ступени и подножки с размерами в плане не менее 200 x 200 мм.

5.3.3. При подъеме работника на высоту более 1 м или при работе на высоте до 1 м двумя руками должны быть устроены стационарные площадки шириной не менее 700 мм.

5.3.4. При подъеме работника на площадку не менее четырех раз в смену должны быть устроены стационарные лестницы шириной 700 мм с углом наклона к полу 50 — 60 град. со ступеньками шириной 120 — 150 мм и расстоянием между ступеньками 170 — 200 мм.

5.3.5. При подъеме работника на площадку не более трех раз в смену и для кратковременных работ непосредственно с лестниц могут применяться стационарные лестницы с углом наклона к полу 65 — 70 град. со ступеньками шириной 80 — 90 мм и расстоянием между ступеньками 220 — 225 мм.

5.3.6. Лестницы высотой более 10 м должны оборудоваться площадками для отдыха через каждые 5 м подъема. Ширина лестниц должна быть не менее 400 мм, а расстояние между ступенями не более 300 мм.

5.3.7. Установка винтовых лестниц не допускается.

5.3.8. При расположении площадок на высоте менее 2200 мм от пола их боковые поверхности должны быть окрашены в сигнальный цвет по ГОСТ 12.4.026.

5.3.9. Нагрузка на рабочие площадки не должна превышать установленного проектом (паспортом) допустимого значения. На площадках должны быть таблички (плакаты) с указанием допустимой нагрузки и схемы ее размещения. Площадки, расположенные на высоте более 1,3 м от пола, должны иметь ограждение высотой не менее 1 м с поручнем, промежуточным горизонтальным элементом и бортовой обшивкой высотой не менее 150 мм от пола площадки. Для ограждения допускается применение металлической сетки с поручнем высотой не менее 1 м. Расстояние между стойками поручня должно быть не более 2 м. Ограждения и перила должны выдерживать сосредоточенную статическую нагрузку 700 Н (70 кгс).

5.3.10. Для проведения наладочных работ и ремонта механизмов оборудования, расположенных на высоте до 3000 мм, в случае необходимости должны использоваться: приставные лестницы с углом наклона к полу 60 град. с легкофиксирующими опорными крючками на несущих конструкциях оборудования — для работы продолжительностью не более 2 мин.; передвижные лестницы с площадкой для работы продолжительностью более 2 мин.

5.3.11. Для наладки и ремонта механизмов, расположенных на высоте более 3000 мм от уровня пола, оборудование должно иметь стационарные, съемные или откидные площадки и лестницы.

5.3.12. Лестницы, ведущие на колошниковые площадки вагранок, должны быть металлическими, с перилами высотой 0,8 — 1,0 м, со сплошной зашивкой понизу на 180 — 200 мм.

5.3.13. Размеры колошниковой площадки должны обеспечивать свободное обслуживание вагранки. Между колошниковой площадкой, вагранкой и шахтой подъемника не должно быть щелей. Шахта или проемы в колошниковой площадке для подъема шихты должны быть ограждены перилами высотой не менее 1,0 м.

5.3.14. Задняя площадка качающейся мартеновской печи должна быть ограждена перилами высотой не менее 1,2 м, со стороны печи площадка должна быть ограждена бортом из толстолистовой стали высотой не менее 400 мм.

У выпускного желоба перильное ограждение должно быть раздвижного типа.

Проем в рабочей площадке, образующийся после снятия желоба, должен ограждаться раздвижными перилами или барьером из цепи.

Зазор между площадкой, прикрепленной к печи, должен быть не более 150 мм.

5.3.15. Рабочие площадки, расположенные выше нулевой отметки электродуговой печи, должны иметь по всему периметру перильное ограждение высотой не менее 1,0 м со сплошной обшивкой понизу на высоту не менее 180 мм.

Вблизи рабочего окна часть перильного ограждения должна быть съемной.

Зазор между рабочей площадкой печного пролета и наклоняющейся печной площадкой с боковых сторон печи должен быть не более 80 мм — для печей емкостью менее 50 т и не более 150 мм для печей емкостью 50 т и более.

Читайте так же:  Договор школы с родителями о семейном образовании

5.3.16. Рабочая площадка открытой индукционной печи по всему периметру должна быть ограждена перилами со сплошной обшивкой понизу, за исключением передней части площадки. Передняя часть площадки печи должна быть оборудована съемным ограждением. Пол рабочей площадки возле печи должен быть покрыт электроизолирующим настилом.

5.3.17. Рабочие площадки у заливочных люков автоклавов для кристаллизации металла под давлением должны быть выложены металлическими рифлеными плитками и иметь ширину не менее 1,5 м. Площадки, возвышающиеся над уровнем пола, должны быть ограждены перилами высотой 1 м со сплошной зашивкой понизу на высоту не менее 180 мм. Вход на рабочие площадки должен быть бесступенчатым, с уклоном не более 20 град. и иметь с боковых сторон перила высотой 1 м.

5.3.18. Для доступа к автоклавам, расположенным в углублениях пола, должны быть устроены лестницы шириной не менее 0,6 м с перилами. Углубление в полу должно быть огорожено перилами высотой 1 м со сплошной зашивкой понизу на высоту не менее 180 мм.

ОСТ 26.260.758-2003 Конструкции металлические. Общие технические требования

КОНСТРУКЦИИ МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ
Общие технические требования

Дата введения 2003-09-01

1 РАЗРАБОТАН Дочерним открытым акционерным обществом «Центральное конструкторское бюро нефтеаппаратуры» (ДОАО ЦКБН) ОАО «ГАЗПРОМ»

2 ПРИНЯТ И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Техническим комитетом 260 «Оборудование химическое и нефтеперерабатывающее»

3 ВЗАМЕН ОСТ 26-02-758-79

1 Область применения

2 Нормативные ссылки

4 Требования к проектированию

5 Требования к материалам

6. Требования к изготовлению

7 Правила приемки

8 Методы контроля

9 Комплектность и документация печи, подогревателя огневого

10. Маркировка, консервация и окраска, упаковка, транспортирование и хранение

11 Гарантии изготовителя

Приложение А (обязательное)

Приложение Б (информационное)

Приложение В (обязательное)

Профиль деталей, примыкающих к прокатным профилям в сварных конструкциях

Приложение Г (обязательное)

Материалы, применяемые для изготовления конструкций металлических

Приложение Д (обязательное)

Приложение Ж (рекомендуемое)

Приложение К (рекомендуемое)

Журнал контроля сварных соединений

1 Область применения

Настоящий стандарт распространяется на конструкции металлические технологического оборудования, применяемого в газовой, нефтяной и смежных отраслях промышленности, а именно:

— блочно-комплектного (рамы, опоры трубопроводов, площадки обслуживания, лестницы, ограждения и т.д.),

— печей трубчатых и огневых подогревателей прямого нагрева (трубы дымовые, газоходы, воздуховоды, камеры радиации, камеры конвекции, переходники, площадки обслуживания, лестницы и т.п.),

— а также на трубы дымовые огневых подогревателей с промежуточным теплоносителем и огневых испарителей.

Настоящий стандарт устанавливает общие технические требования к проектированию, материалу, изготовлению, приёмке конструкций металлических.

Конструкции металлические предназначены для эксплуатации в условиях макроклиматических районов с температурой воздуха наиболее холодной пятидневки не ниже минус 60°С.

Настоящий стандарт не распространяется на лестницы и площадки, не входящие в комплект поставки блочно-комплектного оборудования, печей трубчатых и подогревателей огневых, и изготавливаемые потребителем или монтажной организацией.

2 Нормативные ссылки

2.1 В настоящем стандарте использованы ссылки на нормативные документы, приведенные в приложении А.

3.1 В настоящем стандарте даны определения, приведённые в приложении Б.

4 Требования к проектированию

4.1 Общие требования

4.1.1 Конструкции металлические (в дальнейшем металлоконструкции) должны рассчитываться на прочность с учетом всех нагрузок, возникающих при монтаже и эксплуатации, расчётных температур.

Конструкции площадок обслуживающих, переходных площадок, лестниц (маршевых, тоннельного типа стремянок, переносных раздвижных стремянок), ограждений, переходных мостиков должны обеспечивать удобство эксплуатации, безопасность обслуживающего персонала и отвечать требованиям: РД 08-200

4.1.2 При проектировании металлоконструкций, следует выполнять условие:

— сопрягаемые поверхности деталей (ребер жесткости, связей, балок и т.п.), в том числе и из профильного проката, должны иметь конфигурацию проката в местах приварки с допустимым зазором под сварку ( по приложению В);

— форма и размеры рёбер жёсткости, и размещение отверстий под болты в прокатных профилях должны выполняться согласно приложению В.

4.1.3 При проектировании металлоконструкций следует учесть:

— транспортабельные для перевозки железнодорожным транспортом металлоконструкции должны поставляться в полностью собранном виде;

нетранспортабельные должны поставляться максимально укрупненными поставочными частями.

Деление нетранспортабельных металлоконструкций на поставочные части предприятие-изготовитель производит в полном соответствии с требованиями конструкторской документации и должно отвечать следующим требованиям:

— сохранять при погрузочно-разгрузочных работах и транспортировании проектные геометрические размеры и форму;

— иметь детали для строповки при разгрузке, погрузке, укрупнённой сборке на монтаже, а также быть укомплектовано деталями для закрепления конструкций в проектном положении

4.1.4 В конструкторской документации металлоконструкций следует указывать места расположения монтажных сварных соединений.

При этом монтажные сварные соединения должны располагаться в местах, удобных для проведения сварочных работ и контроля качества.

4.1.5 При проектировании укрупнённых сборочных единиц металлоконструкций должны быть предусмотрены необходимые временные элементы для их усиления (жёсткости).

4.1.6 Все изменения конструкторской документации, в которых возникает необходимость при изготовлении, монтаже и эксплуатации металлоконструкций, должны осуществляться организациями — разработчиками указанной документации в установленном порядке.

4.2 Требования к проектированию металлоконструкций блока

4.2.1 Проектирование и расчёт металлоконструкций блока, то есть площадок обслуживания, переходных площадок, лестниц (маршевых, стремянок, тоннельного типа, переносных лестниц-стремянок), ограждений, переходных мостиков, рам, опор трубопроводов, следует выполнять в соответствии с требованиями: ГОСТ 12.2.044, ГОСТ 12.2.062, ГОСТ 23120, РД 24.031.17, РД 26-18-7, СНиП 2.01.07, СНиП 3.03.01, СНиП II-23, СНиП 21-01, настоящего стандарта и действующей нормативной документации.

Конструкции рам, опор, обслуживающих и грузовых площадок, лестниц должны рассчитывать на все нагрузки, возникающие при монтаже и эксплуатации.

4.2.2 Металлоконструкции должны обеспечивать удобное обслуживание (осмотр, ремонт, демонтаж) блочно-комплектного оборудования.

Количество площадок обслуживания и их габариты должны быть минимальными.

4.2.3 Площадки обслуживания расположенные на высоте более 750 мм должны иметь ограждение высотой 1250 мм с продольными планками, расположенными на расстоянии не более 400 мм друг от друга, а также борт по низу из листовой стали высотой не менее 150 мм, образующий с настилом зазор для стока жидкости не более 10 мм.

4.2.4 Расстояние между стойками ограждения должно быть не более 2000 мм.

4.2.5 Ширина рабочего прохода на площадках обслуживания должна быть не менее 500 мм.

По всей высоте лестниц (маршевых, стремянок) должны быть переходные площадки, установленные на расстоянии не более 6 000 мм одна от другой.

Ширина переходных площадок должна быть не менее ширины лестниц. Вход на переходную площадку должен быть смещён относительно выхода с неё.

4.2.6 Площадки обслуживания должны оборудоваться лестницами. При этом:

— площадки, расположенные на высоте до 750 мм, следует оборудовать ступенями;

— если к устройствам блочно-комплектного оборудования при эксплуатации требуется доступ каждую смену, то площадки расположенные на высоте более 750 мм, следует оборудовать маршевыми лестницами с ограждениями;

— если доступ к люкам необходим при ремонте или освидетельствовании аппаратов, и к задвижкам через большие промежутки времени, а также для обслуживания аппаратов колонного типа, допускается площадки, расположенные на высоте более 750 мм, оборудовать стремянками.

— при расстоянии между площадками более 2000 мм необходимо предусмотреть крепление стремянок к аппарату косынками толщиной не менее 8 мм.

4.2.7 Маршевые лестницы должны иметь уклон не более 60° к горизонтали. Ширина маршевых лестниц должна быть не менее 650 мм, рекомендуемая величина 700 мм.

4.2.8 Расстояние между ступенями по высоте маршевых лестниц должно быть не более 250 мм. Ступени должны иметь уклон вовнутрь 2-5°.

С обеих сторон ступени должны иметь боковые планки или бортовую обшивку высотой не менее 150 мм, исключающие возможность проскальзывания ног человека.

Лестницы с двух сторон должны быть оборудованы ограждениями высотой 1000 мм.

4.2.9 Лестницы-стремянки, как правило, должны располагаться вертикально или иметь уклон не менее 75° к горизонтали.

Ширина лестниц-стремянок должна быть не менее 600 мм.

4.2.10 Лестницы-стремянки (тоннельного типа), начиная с высоты 2100 мм от пола или переходной площадки, должны иметь ограждения в виде дуг радиусом 350-400 мм.

Расстояние от самой удалённой точки дуги до ступеней должно быть в пределах 700-800 мм.

Дуги следует располагать на расстоянии не более 800 мм, одна от другой и соединять их не менее, чем тремя продольными полосами. При этом концы полос не должны выступать за пределы крайних дуг.

4.2.11 При выходе на площадки тетивы стремянок, служащие поручнями, и предохранительные дуги должны заканчиваться на высоте ограждения площадки.

4.2.12 Расстояние между ступенями по высоте лестниц-стремянок и лестниц тоннельного типа должно быть не более 350 мм.

4.2.13 Площадки (обслуживания, переходные), рамы и ступени маршевых лестниц должны иметь металлический настил с поверхностью, исключающей возможность скольжения.

Настил должен быть выполнен из просечно-вытяжного листа марки ПВ 506 по ТУ 36.26.11-5.

Для площадок, располагаемых в помещении, допускается настил выполнять из рифлёного листа по ГОСТ 8568.

4.2.14 Вырезы в настиле площадок обслуживания из просечно-вытяжного листа под люки, штуцеры, трубопроводы и т.п. должны быть обрамлены для скрытия острых краёв уголком 50 ´50 ´5 из стали Ст3пс.

4.2.15 Ступени из просечно-вытяжного листа по переднему обрезу должны быть обрамлены уголком 50 ´50 ´5 из стали Ст3пс.

4.2.16 Площадки, лестницы и ограждения должны выдерживать следующие нагрузки:

— площадки обслуживания — 408 кгс/м 2 ;

— лестницы (маршевые и стремянки) — не более 250 кг;

— ограждения — боковую нагрузку 31 кгс/м 2 .

На площадки допускается передавать равномерно распределённую нагрузку от обвязочных трубопроводов 75 кгс/м 2 .

4.2.17 Прямоугольные площадки длиной более 3600 мм должны устанавливать на трёх кронштейнах.

4.2.18 Подкладной лист под опору (кронштейн) должен иметь форму прямоугольника с размерами на 120 мм больше размера опоры.

4.2.19 Сборку секторных площадок с опорами следует производить с помощью болтового соединения.

На монтаже после сборки, секторные площадки должны быть приварены к опорам секторных площадок катетом сварного шва не менее 4 мм, а также между собой с помощью листов размером 150 мм ´ 100 мм. Необходимость приварки площадок следует отразить в технических требованиях чертежа.

Настил площадок секторных, примыкающих к аппарату, приваривается на монтаже после приварки площадок к опорам.

4.2.20 В местах прохода людей над трубопроводами, расположенными над поверхностью площадки или пола, должны быть устроены переходные мостики шириной не менее 600 мм.

Мостики с двух сторон должны иметь лестницы с ограждениями. Требования к настилу и ограждению мостиков те же, что и для площадок.

4.2.21 В местах примыкания головки болта или гайки к наклонным плоскостям (швеллеры и др.) ставятся косые шайбы по ГОСТ 10906 или специальные планки.

4.2.22 Для периодического обслуживания оборудования, расположенного в блок-боксах, допускается применение переносных раздвижных лестниц- стремянок, изготовленных в искробезопасном исполнении. Лестницы-стремянки должны иметь устройства, исключающее их самопроизвольное раздвигание. Переносные лестницы-стремянки должны включаться в комплект поставки блок-боксов.

4.2.23 Опоры трубопроводов блоков должны быть рассчитаны на вертикальные нагрузки от массы трубопровода с транспортируемой средой и изоляции, а также на нагрузки, возникающие при термическом расширении трубопровода. Проектирование опор трубопроводов следует выполнять с учётом требований ГОСТ 22130.

4.2.24 Опоры трубопроводов блоков транспортирующих сероводородные среды должны проектироваться, как правило, хомутовые. Применение приварных опор к трубопроводу не допускается.

4.3. Требования к проектированию металлоконструкций печей, подогревателей огневых

4.3.1 При проектировании и расчете металлоконструкций печей трубчатых (камер радиации, камер конвекции, переходников, трубы дымовой, стоек-опор и т.д.) и подогревателей огневых необходимо руководствоваться следующей документацией: ГОСТ Р 51273, ГОСТ Р 51274, ГОСТ 14249, СНиП II-23 и настоящего стандарта.

4.3.2 Подогреватели огневые, печи должны быть снабжены люками или гляделками (смотровыми окнами), штуцерами и т.п., обеспечивающими осмотр, очистку, безопасность работ, монтаж и демонтаж разборных внутренних устройств, ремонт и контроль. Для крышек люков массой более 20кг в технической документации должны быть предусмотрены приспособления: для их открывания и закрывания, а также предохраняющие от сдвига.

4.3.3 При проектировании камер конвекции и радиации следует учитывать требования ремонтопригодности и при необходимости должны быть предусмотрены съёмные щиты, люки-лазы и т.п.

4.3.4 Проектирование лестниц, площадок обслуживания, стремянок, ограждений и т.п. металлоконструкций печи следует выполнять в соответствии с требованиями п. 4.2.1.

4.3.5 Проектирование и расчёт конструкции футеровки промышленных печей, тепловых агрегатов следует выполнять в соответствии с требованиями «Инструкции по проектированию футеровок промышленных печей из огнеупорных волокнистых материалов» ВСН 429, «Руководство по возведению тепловых агрегатов из жаростойкого бетона» и другой нормативной документации, утверждённой в установленном порядке.

Читайте так же:  Заявление о возврате госпошлины суда мировое

4.3.6 Конструкции и размеры деталей крепления футеровки (анкеров) определяют на основе теплотехнического расчёта температур для установившегося теплового потока при заданной проектом температуре рабочего пространства.

4.3.7 Конструкция и длина металлических деталей крепления футеровки (анкеров), зависит от максимально допустимой температуры их нагрева, толщины и материала футеровок, типа футеровки, способов монтажа футеровок.

Для крепления огнеупорной, волокнистой футеровки к металлическому корпусу печи следует применять скрытые металлические анкеры в виде штырей. Крепление футеровки выполняется при помощи шайб приваренных к штырям.

Армирующими элементами бетонной футеровки служат Y-образные шпильки, изготовленные из полосы шириной 15 мм.

Шпильки и анкеры приваривают к корпусу печи. Марки электродов приведены в приложении Д.

5 Требования к материалам

5.1 Общие требования

5.1.1 Материалы, применяемые для изготовления металлоконструкций, должны обеспечивать их надёжную работу в течение расчётного срока службы с учётом заданных условий эксплуатации и влияния температуры окружающего воздуха.

Выбор основных и сварочных материалов производится по обязательному Приложению Г и Д.

5.1.2 При выборе материала используемого в металлоконструкциях необходимо учитывать температуру воздуха наиболее холодной пятидневки района установки, согласно СНиП 23-01 при этом категория углеродистых и низколегированных сталей должна быть не ниже рекомендуемых в приложении Г, сварочных материалов — в приложении Д.

5.1.3 На предприятии-изготовителе металлоконструкций материалы до запуска в производство должны приниматься техническим контролем При этом проверяется: соответствие материалов требованиям чертежа, настоящего стандарта и стандартов на материалы

5.1.4 По химическому составу и механическим свойствам материалы должны удовлетворять требованиям государственных стандартов, технических условий.

5.1.5 Качество и свойства основных и сварочных материалов, поступающих на предприятие-изготовитель металлоконструкций должны быть подтверждены сертификатами заводов-поставщиков.

5.1.6 При неполноте или отсутствии сертификатных данных применение материалов допускается только после проведения предприятием-изготовителем металлоконструкций необходимых испытаний и исследований, подтверждающих полное соответствие материалов требованиям стандартов или технических условий.

5.2 Основные материалы

5.2.1 Материалы для деталей, привариваемых к корпусам сосудов и аппаратов выбираются по ОСТ 26 291.

5.2.2 Допускается применять профили гнутые по ГОСТ 11474 из тех же материалов и с теми же требованиями, что и сталь фасонных профилей по таблице приложения Г.

5.2.3 Допускается взамен листов ГОСТ 14637 применять стальную полосу по ГОСТ 535 из тех же материалов с той же толщиной.

5.2.4 При заказе следует оговаривать содержание мышьяка не более 0,08% в сталях марки Ст3 (кп, пс, сп всех категорий) по ГОСТ 380 и стали марок 09Г2 и 09Г2С по ГОСТ 19281 всех категорий.

5.2.5 В случае применения листового проката по ГОСТ 14637, ГОСТ 16523, сортового проката ГОСТ 535 из стали марки Ст3 всех степеней раскисления, для проката сталей марок 09Г2С, 09Г2 по ГОСТ 19281 (всех категорий), предназначенного для сварных металлоконструкций в документации необходимо указывать требование по свариваемости.

5.2.6 Для элементов крепления продуктовых змеевиков следует применять лист из стали марки 20Х23Н13; 20Х23Н18 по ГОСТ 5582.

Максимальная температура применения сталей вышеуказанных марок не выше 1000°С для всех климатических районов.

Для деталей крепления футеровок следует применять круг из стали марки 15X28, 15Х5М, 08X13 по ГОСТ 5949, лист из стали марки 15X28, 15Х5М, 08X13 по ГОСТ 5582.

При выборе марки стали, для деталей крепления футеровок, следует учитывать возможность свариваемости, изготовления и условия эксплуатации.

5.3 Сварочные материалы

5.3.1 Сварочные материалы (покрытые электроды для ручной дуговой сварки), предусмотренные ГОСТ 9467, ГОСТ 10052 должны обеспечивать механические свойства металла шва и наплавленного металла в соответствии с требованиями этих стандартов.

5.3.2 Механические свойства металла шва и наплавленного металла, выполненного другими способами сварки, принятыми в данном стандарте, должны быть, не менее указанных в таблице 1.

5.3.3 При сварке соединений из сталей разных структурных классов, а именно, кронштейнов из стали марок 20Х23Н18 и 20Х23Н13, 15Х5М, 08X13 деталей крепления футеровки из стали марки 15X28, 15Х5М, 08X13 с обечайками или деталями печи из углеродистой или марганцовистой и марганцево-кремнистой стали следует применять сварочные материалы по ГОСТ 10052.

Сварочные материалы для сварки сталей разнородных структурных классов приведены в приложении Д

Таблица 1 Механические свойства металла шва и наплавленного металла

Механические свойства металла шва или наплавленного металла

Для углеродистых сталей марок Ст3сп, Ст3пс, Ст3кп,

Для низколегированных сталей марок 09Г2С, 09Г2, 10Г2, 16ГС

Для жаропрочных сталей марок 20Х23Н18, 20Х23Н13 и т.п.

Временное сопротивление разрыву, МПа (кгс/см 2 )

Не ниже нижнего значения временного сопротивления разрыву основного металла по стандарту для стали данной марки

Относительное удлинение %, не менее

По стандарту или техническим условиям на сварочный материал или не менее 18 при отсутствии в стандарте данной характеристики

Разработка металлосберегающих технологий вытяжки-отбортовки осесимметричных деталей с отверстием в дне на основе анализа закономерностей деформации при наличии управляющих факторов тема диссертации и автореферата по ВАК 05.02.09, кандидат технических наук Титов, Антон Юрьевич

Оглавление диссертации кандидат технических наук Титов, Антон Юрьевич

СПИСОК ОСНОВНЫХ СОКРАЩЕНИЙ и символов.

1. СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ТЕОРИИ И ТЕХНОЛОГИИ ФОРМООБРАЗОВАНИЯ ОСЕСИММЕТРИЧНЫХ ДЕТАЛЕЙ С ОТВЕРСТИЕМ В ДНЕ.

1.1. Классификация и применение осесимметричных деталей с отверстием в дне.

1.2. Основные технологические процессы производства осесимметричных деталей с отверстием в донной части, резервы экономии материалов и применяемые материалы.

1.3. Технологичность и требования к деталям, полученным вы-тяжкой-отбортовкой.

1.3.1. Технологичность и требования к деталям, полученным вытяжкой.

1.3.2. Технологичность и требования к выполнению отбортовки.

1.4. Анализ теоретических исследований отбортовки, вытяжки и вытяжки, совмещенной с отбортовкой.

1.5. Схемы и способы производства полых деталей, интенсифицирующие их формообразование.

1.6. Оборудование для производства осесимметричных деталей с отверстием в донной части.

Выводы и задачи исследования.

2. ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ НАПРЯЖЕННО -ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ПРИ ВЫТЯЖКЕ, СОВМЕЩЕННОЙ С ОТБОРТОВКОЙ ПРИ НАЛИЧИИ УПРАВЛЯЮЩИХ ФАКТОРОВ.

2.1. Классификация осесимметричных деталей и определение видов деталей для исследований.

2.2. Исходные уравнения теории пластичности для анализа процессов вытяжки-отбортовки.

2.3. Основные допущения и расчётная схема процесса.

2.3.2. Расчётная схема.

2.4. Раздача отверстия коническим пуансоном — оправкой.

2.4.1. Начальный этап контакта заготовки и пуансона-оправки.

2.4.2. Этап деформирования, связанный с прилеганием заготовки к оправке.

2.5. Анализ деформирования донной части заготовки.

2.5.1. Деформационные параметры.

2.5.2. Действующая сила формообразования дна.

2.5.3. Напряжения в дне при действии управляющих факторов.

2.5.4. Дрейф нейтральной окружности и влияние торцового нагружения на предельный коэффициент неполной отбортовки.

2.6. Анализ деформирования фланцевой части заготовки.

2.6.1. Силовые факторы.

2.6.2. Напряжённо-деформированное состояние фланца.

2.7. Динамика процесса вытяжки-отбортовки и соотношение радиальных напряжений фланца и дна.

3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ФОРМОИЗМЕНЕНИЯ КОЛЬЦЕВЫХ ЗАГОТОВОК ВЫТЯЖКОЙ СОВМЕЩЕННОЙ С НЕПОЛНОЙ ОТБОРТОВКОЙ.

3.1. Материалы экспериментальных исследований.

3.1.1. Механические свойства и химический состав.

3.1.2. Механические испытания на растяжение.

3.1.3. Результаты испытаний.

3.2. Исследование технологической схемы вытяжки, совмещенной с неполной отбортовкой.

3.2.1. Влияние толщины материала.

3.2.2. Влияние радиуса скругления кромки пуансона.

3.2.3. Влияние диаметра отверстия.

3.3.4. Влияние удельной силы прижима.

3.2.5. Влияние силы торцового поджатия.

3.2.6. Силовые параметры процесса. Адекватность математической модели

3.3. Определение предельного деформирования.

3.3.1. Экспериментальные исследования предельного деформирования.

3.3.2. Исследование предельного деформирования при торцовом поджатии.

3.3.3. Проверка адекватности модели.

3.4 Исследование деформаций методом делительных сеток.

3.5 Исследование микроструктуры и твёрдости образцов.

4. РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ И ВНЕДРЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ ИССЛЕДОВАНИЙ.

4.1. Методика разработки металлосберегающих технологических процессов.

4.1.1. Основные этапы разработки технологических процессов.

4.1.2. Алгоритм проектирования металлосберегающих технологий .

4.1.3. Программа расчета основных технологических параметров вытяжки-отбортовки.

4.2 Разработка металлосберегающих технологических процессов и внедрение результатов исследований.

4.3. Конструкторско-технологические решения осуществления процесса вытяжки, совмещенной с отбортовкой.

4.3.1. Новые устройства для вытяжки, совмещенной с отбортовкой.

4.3.2. Штампы для изготовления деталей « Каскад » и « Сепаратор ».

4.4. Использование результатов работы в учебном процессе.

4.4. Экономические расчеты.

Введение диссертации (часть автореферата) На тему «Разработка металлосберегающих технологий вытяжки-отбортовки осесимметричных деталей с отверстием в дне на основе анализа закономерностей деформации при наличии управляющих факторов»

Основной тенденцией современного машиностроения является применение металлосберегающих технологий, обеспечивающих высокое качество продукции при изготовлении деталей, в частности листовой штамповкой. В номенклатуре изделий, получаемых листовой штамповкой, значительную долю составляют детали типа тел вращения с отверстием в донной части. Традиционно такие детали изготавливаются вытяжкой с последующей пробивкой отверстия. При этом коэффициент использования металла составляет 0,5 — 0,75; особенно он мал при изготовлении деталей с относительно большим отверстием типа ободков, колец, оправ, сепараторов подшипников и т.п.

Повысить производительность (за счёт сокращения числа переходов) и существенно увеличить коэффициент использования металла можно путем совмещения операций вытяжки и отбортовки (вытяжка-отбортовка). Деталь изготавливается из плоской заготовки (или полуфабриката, полученного вытяжкой или формовкой), с предварительно пробитым отверстием, размеры которого меньше размеров отверстия в дне готовой детали. Формообразование детали в этом случае осуществляется не только за счет течения металла с периферийной части заготовки (за счет вытяжки), но и интенсивного деформирования внутренней ее части, примыкающей к отверстию, т.е. за счет неполной отбортовки.

Несмотря на очевидные преимущества процесса вытяжки-отбортовки, он не получил широкого распространения в листоштамповочном производстве ввиду того, что при деформировании периферийная часть заготовки и внутренняя часть, примыкающая к отверстию, упрочняются с разной степенью и процесс не отличается стабильностью. Недостаточная изученность особенностей формоизменения заготовки при вытяжке-отбортовке в зависимости от условий осуществления процесса, возникновение различных дефектов заготовок при формообразовании, отсутствие данных о предельных деформациях и коэффициентах вытяжки-отбортовки, отсутствие научнообоснованных рекомендаций и методик проектирования — все это сдерживает применение вытяжки-отбортовки в промышленности. Создание методики расчёта и проектирования процессов вытяжки, совмещенной с отбортовкой, на основе научно обоснованных моделей формоизменения является важной задачей, стоящей перед современным производством.

Работа посвящена выработке технических решений, направленных на металлосбережение и повышение качества осесимметричных деталей с отверстием в дне, изготавливаемых вытажкой — отбортовкой с учётом управляющих факторов на основе теоретических и экспериментальных исследований, что подтверждает актуальность выбранной темы.

Цель работы: Повышение эффективности изготовления осесимметричных деталей с отверстием в дне вытяжкой-отбортовкой с учётом управляющих факторов.

Объектом исследования являлись процессы вытяжки-отбортовки и средства их реализации. Предметом исследования было повышение эффективности изготовления осесимметричных деталей с отверстием в дне вытяжкой-отбортовкой с учётом управляющих факторов, направленное на металлосбережение, снижение трудоёмкости и повышение качества.

Методологической и теоретической основой для разработки служили работы отечественных и зарубежных исследователей в предметной области: Ю.А. Аверкиева и А.Ю. Аверкиева, Ю.М. Арышенского , Ф.В. Гречникова, В.И. Ершова, В.А. Жаркова , 3. Марчиньяка, А.Д. Матвеева, Г.А. Матвеева , А.Г. Овчинникова, Е.А. Попова, Л.А. Шофмана , С.П. Яковлева и С.С. Яковлева и других ученых.

Информационной базой работы служили монографии, учебники, справочники, описания патентов, информационные ресурсы Интернет и публикации в отечественных и зарубежных журналах.

Методы исследования: 1) методы теории ОМД ; 2) металлографические методы и измерение твёрдости; 3) методы измерений линейных и угловых характеристик; 4) метод полно-факторного эксперимента и статистического анализа (обработку данных проводили в пакете StatGraphics Centurion).

Лично автором и с его участием разработаны: классификатор осесимметричных деталей (60%), математические модели вытяжки-отбортовки с учётом управляющих факторов (70%), регрессионная модель вытяжки-отбортовки (80 %), методика и алгоритм расчёта и проектирования технологии (80%). На основе проведенных соискателем экспериментальных исследований выработаны рекомендации по назначению оптимальных технологических режимов, предложены технические решения, направленные на металлосбережение и повышение качества продукции; а также технические решения по конструкции штампов и вспомогательных устройств, на которые получены шесть охранных документов патентного ведомства РФ (доля участия соискателя — 30 — 35 %).

Соискателем лично разработано технологическое оснащение, проведен авторский надзор за его изготовлением, проведены экспериментальные исследования, изготовлены образцы и проведены их испытания; при непосредственном участии соискателя внедрены процессы и технологическое оснащение на ОАО «Утёс» (г. Ульяновск). Лично автором разработана в среде Delphi-5, опробирована и внедрена на ОАО «УАЗ» программа расчёта процессов вытяжки-отбортовки. Творческий вклад автора в опубликованных работах приведен в заключении УлГТУ (организации, где выполнена работа).

Читайте так же:  Доверенность на получения груза от транспортной компании

Научная новизна работы заключается в разработке математических моделей процесса вытяжки-отбортовки при наличии управляющих факторов, позволяющих определять преимущественный вид деформирования, рассчитывать предельные возможности формообразования и назначать рациональные режимы формообразования и рассчитывать размеры исходной заготовки. Раз-работаные шесть основных и вспомогательных устройств, позволяющие расширить технологические возможности процесса вытяжки — отбортовки, обладают новизной и защищены патентами РФ на полезную модель.

Практическая значимость заключается в разработке и практическом применении алгоритма и программы расчёта параметров металлосберегающих процессов вытяжки-отбортовки. Практическая ценность работы подтверждается промышленным внедрением технологии изготовления деталей « Каскад », «Обод», « Сепаратор » (повышающей коэффициент использования металла на 7 -г- 13% и качество деталей) на промышленных предприятиях РФ с суммарным годовым экономическим эффектом 377 тыс. рублей.

Достоверность результатов обеспечена применением альтернативных методов исследования: теоретических и экспериментальных. Экспериментальные исследования подтвердили достоверность применяемых теоретических моделей с точностью от 5 до 15 %, что представляется удовлетворительным для практических целей.

Автор защищает полученные результаты работы, определённые задачами, сформулированными в конце разд. 1.

Основные результаты диссертации опубликованы в 23 печатных работах, в том числе 6 патентах на полезную модель, а также 1 статье в рецензируемом журнале, рекомендованном ВАК . Материалы диссертации докладывались и обсуждались на Международной НТК « Современные проблемы машиностроения и транспорта » (г. Ульяновск, 2003 г.), ежегодных НТК Ул-ГТУ (2003 -2010), зональных НТК « Молодежь Поволжья науке будущего » (г. Ульяновск, 2003 г.) и « Актуальные вопросы промышленности и прикладных наук » (г. Ульяновск, 2004 г.), всероссийской НТК « Ресурсосберегающие технологии в машиностроении » (г. Бийск, 2003 г.), « Молодежном инновационном форуме » (г. Ульяновск, 2009 г.), всероссийской НТК «Студенческая научная весна 2011: Машиностроительные технологии» (г. Москва, МГТУ ), кафедре « Материаловедение и ОМД » Ульяновского государственного технического университета. Научные работы соискателя были удостоены дипломов и грамот университета в 2009 и 2011 гг. по результатам конкурсов на лучшую научную работу.

Работа, изложенная на 148 страницах (основной текст), включает 115 рисунков, 37 таблиц, 126 источников литературы и приложения.

Работа выполнена в Ульяновском государственном техническом университете (кафедра « Материаловедение и ОМД ») в соответствии с тематическим планом кафедры и по договору Д10-195/20-УП от 20.10.2006 на создание научно-технической продукции « Интенсификация формообразования заготовок » с ООО НИЦ « МИТОМ » (г. Ульяновск), а также по договорам с ОАО «Утёс» (г. Ульяновск) и ОАО « Волжский подшипниковый завод ».

Работа состоит из четырех разделов, списка литературы и приложений, включающих экспериментальные данные, программу в среде Delphi-5 и акты внедрения. В первом разделе рассмотрены вопросы применения осе-симметричных деталей в промышленности и их технологичности, проведён технико-экономический анализ различных способов их изготовления, способов интенсификации процессов, рассмотрено применяемое оборудование и используемые материалы. Здесь же проанализированы дефекты деталей, а также технологические и теоретические работы, выделен круг задач, подлежащих решению в рамках данной работы. Второй раздел посвящен разработке математических моделей процессов формообразования осесимметрич-ных деталей с отверстием в дне с учётом управляющих факторов. В третьем разделе дано описание экспериментальных исследований для создания регрессионных моделей и верификации разработанных математических моделей. Четвертый раздел описывает новый алгоритм и программу разработки технологии производства осесимметричных деталей с использованием результатов проведённых исследований. Здесь же рассматриваются вопросы разработки основного и вспомогательного технологического оснащения на базе патентов автора, а также вопросы внедрения результатов работы.

Автор выражает глубокую признательность научному руководителю и коллегам за оказанную помощь и поддержку в процессе подготовки работы.

Заключение диссертации по теме «Технологии и машины обработки давлением», Титов, Антон Юрьевич

Основные результаты и выводы

В работе решена актуальная научно-техническая задача, имеющая важное народнохозяйственное значение для отрасли маширостроения и состоящая в повышении эффективности изготовления осесимметричных деталей с отверстием в донной части вытяжкой-отбортовкой на основе разработанных устройств для формообразования и установленных научно обоснованных параметров технологических процессов пластического деформирования листовых заготовок с отверстиями, обеспечивающих снижение металлоёмкости и повышение качества деталей.

В процессе выполнения работы получены новые основные результаты и сделаны следующие выводы:

1. Анализ применения в промышленности осесимметричных деталей с отверстием в донной части показал, что их целесообразно изготавливать вытяжкой отбортовкой, позволяющей на 6 — 13% снижать расход металла. Изучение патентной и технической литературы по теме позволило выявить проблемы, определить эффективные способы изготовления деталей, наиболее применимые материалы, оборудование и номенклатуру деталей для исследования, сформулировать задачи работы.

2. Математическое моделирование процессов с учётом упрочнения металла на основе разработанного конструкторско-технологического классификатора позволило установить, что при торцовом поджатии конической оправкой уровень радиальных напряжений существенно зависит от толщины заготовки и от радиуса отверстия, в то время как влияние угла образующей оправки несущественно. Показано, что предельный коэффициент отбортовки увеличивается с глубиной формовки, а при торцевом поджатии, превышающем 0,16 ст3, возникает изгиб заготовки. Показано, что при использовании эластичной среды для раздачи и контрприжима на уровень относительных радиальных напряжений можно влиять варьированием таких факторов как коэффициент трения, сила прижима, торцовое поджатие и радиус скругления пуансона. Показано влияние каждого из указанных факторов на предельные коэффициенты отбортовки. Установлено, что при действии сжимающих напряжений торцового поджатая и растягивающих радиальных напряжений на границе наружного контура кольцевой зоны дрейф нейтрального слоя напряжений зависит не только от текущей конфигурации дна, но и от суммы действующих внешних радиальных напряжений. Найденное инженерным методом решение задачи деформирования фланца с учётом упрочнения показывает его зависимость от геометрии инструмента и заготовки, а также условий трения и силы прижима. Введённая индикаторная функция преимущественного деформирования позволяет прогнозировать развитие процесса формообразования в зависимости от сочетания управляющих факторов.

3. В результате экспериментальных исследований установлено, что при уменьшении толщины заготовки от 2,5 до 0,9 мм уровень радиальных напряжений донной части заготовки увеличивается на 9,5% с уменьшением утонения на 2,3%, а увеличение радиуса скругления кромки пуансона от 3 до 9 мм приводит к утонению заготовки на 3 — 4% при увеличении конечного диаметра отверстия до 8,3%, что указывает на малую действенность данного фактора. Выявлено, что с увеличением диаметра отверстия на 30% (до 30 мм) деформация фланцевой части заготовки прекращается, а отбортовка становится доминирующим видом деформации, приводящим утонение кромки отверстия к 25%-му уровню, сопровождающемуся трещинообразованием. Показано, что увеличение давления прижима до 3,0 МПа позволяет увеличить конечный диаметр отверстия до 18%. Построенная регрессионная модель, связывающая коэффициент предельного деформирования с параметрами заготовки и инструмента, адекватна при 95%-ом уровне вероятности и позволяет определять предельно допустимый диаметр пробиваемого отверстия. Установлено, что с увеличением относительной толщины материала S0/d0 от 0,01 до 0,09 коэффициент предельного деформирования уменьшается на 15 — 25%, а при увеличении относительного диаметра пробиваемого отверстия do/Dn от 0,2 до 0,9 коэффициент предельного деформирования уменьшается на 20 -37%, в то время как увеличение относительного радиуса скругления кромки пуансона уменьшает коэффициент предельного деформирования на 4-6%. Установлено что давление торцового поджатия уменьшает коэффициент предельного деформирования на 25%. Показано, что расхождение экспериментальных данных и данных теоретических моделей лежит в пределах от 5 до 15 % для различных параметров процесса, что свидетельствует о приемлемости моделей для разработки ресурсосберегающих технологий вытяжки-отбортовки.

4. На основе теоретических и экспериментальных моделей и логической схемы процесса вытяжки-отбортовки осесимметричных деталей разработан алгоритм проектирования технологии с учётом управляющих факторов, а также программа в среде Бе1рЫ-5, реализующая указанный алгоритм.

5. Разработанные автором технические решения, направленные на интенсификацию процесса деформирования и металлосбережение и защищён-ные шестью патентами на полезную модель, использованы при разработке технологии и изготовлении штамповой оснастки для производства деталей « Каскад », «Обод» и « Сепаратор ».

6. Разработаны и внедрены металлосберегающие технологические процессы изготовления деталей « Каскад », «Обод» и « Сепаратор » с учётом управляющих факторов на ОАО «Утёс» (г. Ульяновск) с экономическим эффектом 377 тыс. руб. Разработана, опробирована и внедрена на ОАО «УАЗ» программа расчета основных технологических параметров процесса вытяжки — отбортовки. Результаты работы также использованы в учебном процессе на кафедре «Материаловедение и ОМД » УлГТУ при выполнении курсовых и дипломных работ по листовой штамповке и при разработке интерактивных методов обучения и создании виртуальных учебно-методических пособий по дисциплине « Технология листовой штамповки ».

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Титов, Антон Юрьевич, 2011 год

1. Арышенский , Ю.М. Теория и расчеты пластического формоизменения анизотропных материалов / Ю.М. Арышенский, Ф.В. Гречников . — М.: Металлургия, 1990. — 304 с.

2. Голавлев, В.Д. Расчеты процессов листовой штамповки / В.Д. Голав-лев. — М.: Машиностроение, 1974. 136 с.

3. Килов A.C., Килов К.А. Производство заготовок. Листовая штамповка. Оренбург: ГОУ ОГУ, 2004. — 182 с.

4. Гречников Ф.В., Дмитриев A.M., Кухарь В.Д. и др. Прогрессивные технологические процессы холодной штамповки / Под общей редакцией А.Г. Овчинникова. -М.: Машиностроение, 1985. 184с.

5. Аверкиев Ю.А. Теория холодной штамповки / Ю.А.Аверкиев, А.Ю. Аверкиев. М.: Машиностроение, 1989. — 304 с.

6. Zharkov V.A. Theory of the drawing of cylindrical parts from sheet materials // Journal of Materials Processing Technology, 1992, No. 31. P. 379-392.

7. Горбунов M.H. Технология заготовительно-штамповочных работ в производстве летательных аппаратов. М.: Машиностроение, 1981. — 224 с.

8. Современные технологии авиастроения / Под ред. А.Г. Братухина и Ю.Л. Иванова. М.: Машиностроение, 1999. — 832 с.

9. Технология самолётостроения: Учебник для авиационных вузов / Под ред. А.Л. Абибова. М.: Машиностроение, 1982. — 551 с.

10. Ананченко И.Ю. Классификация автокузовных панелей для оценки их технологичности // Кузнечно-штамповочное производство, 1990, №8. С. 30-33.

11. Филимонов , В. И. Конструктивно технологические особенности коробчатых деталей, изготовляемых вытяжкой отбортовкой / В. И. Филимонов, Ш. Г. Калимуллин // Автомобильная промышленность. -2003.-№9.-С. 21-23.

12. Берлет , Ю.Н. Металлосберегающие процессы штамповки деталей типа тел вращения на основе вытяжки-отбортовки / Ю.Н. Берлет, Ю.А. Титов , А.Ш. Мурасов, В.И. Филимонов. Ульяновск: УлГТУ, 2003. -71 с.13.

Еще статьи:

  • Виды дисциплинарных наказаний трудовой кодекс Виды дисциплинарных наказаний трудовой кодекс Автострахование Жилищные споры Земельные споры Административное право Участие в долевом строительстве Семейные споры Гражданское право, ГК РФ Защита прав потребителей Трудовые споры, пенсии Главная […]
  • Игринские судебные приставы Игринский районный отдел судебных приставов Контактная информация данного отдела ФССП: Начальник отдела: Васильев Алексей Аркадьевич Телефоны, факс: 8 (34134) 4-04-22, 4-22-29 Адрес: 427145, п. Игра, ул. Советская, 27 Федеральный округ: Приволжский федеральный округ Время работы: […]
  • Судебный приставы по ленинскому округу г калуги Отдел судебных приставов по Ленинскому округу г. Калуги Контактная информация данного отдела ФССП: Старший судебный пристав: Загурский Игорь Иванович Телефон: 8 (4842) 73-83-86 Районы обслуживания: Ленинский округ г.Калуги Адрес: 248023, г. Калуга, ул. Фридриха Энгельса, д. 25 Время […]
  • Киров деньги под залог авто Киров деньги под залог авто 8 (953) 137 17 73 8(912) 713 01 08 выкуп, комиссия, обмен 8 (8332) 26-11-31 страхование, кредит Работаем без выходных г.Киров, ул. Ломоносова, 1а Услуги Выкуп Авто Страхование Автоломбард Комиссия Trade-In Контакты Деньги под залог […]
  • Нотариус в городе боровичи Нотариусы г.Боровичи +7 (499) 577-00-25 доб. 297 – Москва и МО Ниже представлен список нотариусов в выбранной категории. Чтобы посмотреть подробную информацию по конкретному нотариусу, кликните по ФИО нотариуса. Нотариус Брюшинина Наталья Сергеевна Телефон: +7(81664)28340 Адрес: г. […]
  • Нотариус нефтекамске Нотариусы Нефтекамск +7 (499) 577-00-25 доб. 297 – Москва и МО Ниже представлен список нотариусов в выбранной категории. Чтобы посмотреть подробную информацию по конкретному нотариусу, кликните по ФИО нотариуса. Нотариус Ахтямов Ринат Рифкатович Телефон: +7(34783)37727 Адрес: 452950, […]